1. 서론
2. 설계 규준 및 기존 연구의 제안식
2.1 ACI 318
2.2 Shuraim’s equation
Table 1
2.3 Lubell’s equation
Table 2
No. | Name | f’c[MPa] | fyu [MPa] | d[mm] | Au [mm2] | n | SL[mm] | Sw [mm] | Sw/d | Cx[mm] | Cy [mm] | bs [mm] | κ | Vn,aci [kN] |
---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
1 | *AW4 | 39.9 | - | 506 | - | - | 300 | - | - | 305 | 305 | 1168 | 0.26 | 619.66 |
2 | *AW8 | 39.4 | - | 507 | - | - | 300 | - | - | 152 | 1169 | 1169 | 1.00 | 620.16 |
3 | *AX8 | 41 | - | 289 | - | - | 175 | - | - | 152 | 152 | 705 | 0.22 | 217.46 |
4 | *AX6 | 41 | - | 288 | - | - | 175 | - | - | 152 | 703 | 703 | 1.00 | 216.03 |
5 | *AW5 | 34.8 | 458 | 511 | 272 | 4 | 300 | 375 | 0.73 | 305 | 305 | 1170 | 0.26 | 802.50 |
6 | *AW7 | 35.8 | 458 | 512 | 272 | 4 | 300 | 370 | 0.72 | 152 | 1170 | 1170 | 1.00 | 807.52 |
7 | *AW2 | 39.3 | 452 | 507 | 400 | 2 | 300 | 1080 | 2.13 | 305 | 305 | 1172 | 0.26 | 929.55 |
8 | *AW6 | 43.7 | 452 | 509 | 400 | 2 | 300 | 1080 | 2.12 | 152 | 1170 | 1169 | 1.00 | 966.67 |
9 | AW3 | 37.2 | 452 | 509 | 400 | 2 | 300 | 800 | 1.57 | 305 | 305 | 1165 | 0.26 | 909.54 |
10 | AX1 | 42 | 458 | 289 | 136 | 2 | 175 | 625 | 2.16 | 152 | 703 | 703 | 1.00 | 322.31 |
11 | AX2 | 42 | 600 | 286 | 103.2 | 2 | 175 | 625 | 2.19 | 152 | 703 | 703 | 1.00 | 318.36 |
12 | AX3 | 42 | 613 | 285 | 116.1 | 3 | 175 | 350 | 1.23 | 152 | 707 | 707 | 1.00 | 333.54 |
13 | AX4 | 42 | 625 | 285 | 103.2 | 4 | 175 | 235 | 0.82 | 152 | 698 | 698 | 1.00 | 319.91 |
14 | AX5 | 41 | 458 | 283 | 136 | 2 | 175 | 470 | 1.66 | 152 | 697 | 697 | 1.00 | 311.23 |
3. 실험
3.1 사용재료
3.2 시험체 상세
Table 4
3.3 실험 방법
4. 실험 결과
4.1 횡방향 전단보강 간격
Table 5
Table 6
4.2 지지부의 횡방향 폭
4.3 지지부의 종방향 폭
4.4 전단보강재의 레그수
5. 넓은 보 전단강도 산정 제안식
Table 8
6. 결론
실험 결과 횡방향 전단보강 간격이 증가함에 따라 전단성능이 감소하였고, 횡방향 지지부의 폭이 감소할 경우 전단성능이 감소하였다. 또한, 지지부의 조건의 경우 종방향으로 지지부의 폭을 변화시키는 것보다 횡방향 폭을 변화시키는 것이 전단성능에 큰 영향을 끼쳤다.
ACI 318 규준의 종방향 보강간격을 만족하고, 횡방향 보강간격이 1.1d인 경우 전단보강 재의 레그수는 넓은 보 전단성능에 영향을 주지 않는다.
Lubell et al.(2009)의 제안식은 횡방향 보강간격을 고려하지 못하여 횡방향 전단보강 간격이 1.39d ~ 4.43d인 시험체들에 대하여 전단강도를 과대평가하였다. Shuraim(2012)의 제안식은 0.26의 지지부 폭을 갖는 시험체로 횡방향 보강간격에 대하여 회귀분석 되어 넓은 보의 전단강도를 보수적으로 산정할 뿐만아니라, 지지부의 폭을 반영하여 전단성능을 산정하지 못한다. 본 논문에서 제안된 넓은 보 전단강도 산정식은 횡방향 전단보강간격과 지지부 폭을 고려하여 전단강도를 산정가능하다.