2.1 실험 개요 및 실험체

본 연구에서는 그라우트 충진 소형 강관 부재의 횡 방향 저항성능을 평가하기 위하여 소형 강관 부재를 대상으로 그라우트 충진 여부와 유사한 휨 강성을 가지는 H형강을 대상으로 횡 방향 하중재하 실험을 실시하였다. 본 연구에서의 그라우트 충진 소형 강관부재는 횡 방향 성능 및 기능적 특성 증진을 위해 일정의 곡률을 가진 원형강관 부재에 그라우트를 충진한 부재를 적용하고, 소형강관에 대한 그라우트 충진 효과와 휨 성능 증대, 곡률에 따른 성능변화 등을 평가하고자 하였다. 이를 위해 강관에 대한 그라우트 충진 여부, 강관부재의 곡률유무에 따라 실험 변수를 설정하고, 강관부재와 유사한 휨 강성을 가지는 H형강을 기준으로 횡 방향 하중에 대한 성능 및 거동특성을 비교⋅분석하였다.

본 연구를 위하여 Table 1과 같이 총 5개의 횡 방향 하중재하 실험 변수로 설정하였다. 소형강관부재는 SGT275강종의 지름 139.8 mm에 두께 6 mm의 강관부재를 적용하였으며, 충진 강관과의 비교를 위해 SM400강종의 H150 × 75 × 5 × 7의 H형강이 기준 시험체로 사용되었다. 충진강관 시험체의 경우 설계기준 강도 60 MPa 무수축 그라우트를 하부기초부에서 867 mm까지 충진하였다. 강관이 매입된 기초 콘크리트는 설계기준 강도(f_ck) 30 MPa이며, 강관 부재 및 H형강의 매입 깊이는 600 mm로 설정하였다. 그라우트 충진강관 시험체의 경우 실험결과에 대한 정확성을 고려하기 위하여 동일한 조건의 시험체를 A와 B로 제작하였다.

Table 1

Type and Specification

Table 1에 소형강관부재와 H형강의 휨강성을 비교하여 평가하기 위하여 실험체별 단면적과 단면 2차 모멘트를 비교하여 나타내었다. 그라우트 충진 강관실험체의 단면 2차 모멘트의 경우 그라우트와 강관의 합성효과 및 각 재료의 강성을 반영하여 합성 단면에 대한 단면 2차 모멘트를 계산한 값이다.

하부기초부에 적용된 설계강도 30 MPa의 콘크리트는 Table 2와 같이 배합설계를 실시하였으며, 소형강관 충진을 위한 60 MPa의 무수축 그라우트의 기초 물성 및 배합비는 Table 3과 같다. 충진 그라우트의 유동성 평가 결과 플로우는 240 mm로 KS F 4044 수경성 시멘트 무수축 그라우트의 기준에 만족하는 것으로 확인하였다. 충진 강관은 강관을 수직으로 고정한 후 강관끝단을 부착물로 밀봉하였다. 강관 상부로부터 그라우트를 1차 충진한 후, 밀봉된 부착물을 제거하여 충진된 강관을 하부기초부 거푸집에 고정하여 2차적으로 하부 기초콘크리트를 타설하였다. 또한 충진강관 끝단은 하부기초 콘크리트부에 매립됨에 따라 단부가 폐쇄된 것으로 보고 CFT강관과 무수축 그라우트간의 슬립은 없는 것으로 판단하였다. 이에 따라 재령 28일 압축강도 결과는 하부 기초콘크리트 40.47 MPa, 무수축 그라우트 63.69 Mpa로 나타내었다. 사용되는 콘크리트 및 그라우트가 설계 및 목표 강도 이상의 강도를 만족하는 것으로 확인하였다.

Table 2

Mix Proportion of Concrete

Table 3

Proportion and Properties of Grout

2.2 실험방법

횡 방향 하중재하 실험은 하중재하 방법 및 재하 장비 특성을 고려하여 충진강관 실험체에 횡 방향으로 하중이 재하 될 수 있도록 제작된 실험체를 수평방향으로 고정하고 수직하중을 재하하여 횡 방향 하중이 가력되도록 설치하였다. 하중재하는 200 kN 용량의 Actuator를 사용하였으며, Actuator의 압축하중이 강관 실험체에 전달 될 수 있도록 실험체 재하 위치에 두께 20 mm, 폭 400 mm의 가력지그를 설치하였다. 또한 기초 콘크리트 변위를 제어하기 위해 기초 콘크리트 상부에 고정용 지그를 설치하여 하부 바닥면과 볼트체결을 통해 고정하였다. Fig. 1은 그라우트 충진 강관 실험체의 상세를 나타낸 것이다.

Fig. 1

Test Specifications

하중재하에 따른 실험체의 하중저항 성능 및 변형률 특성을 평가하기 위하여 LVDT와 콘크리트 및 스트레인 게이지를 설치하여 실험체의 하중에 따른 변위 및 변형률을 측정하였다. LVDT 설치 위치는 재하지점, 최상단지점과 재하지점과 최상단지점의 1/2지점에 설치하였으며, 기초 콘크리트의 균열 및 변형을 측정하기 위해 콘크리트 표면 스트레인 게이지는 부착 위치는 기초 콘크리트 매입부의 상⋅하부에 부착하였다. 강재용 스트레인 게이지는 실험체의 상⋅하부 50 mm, 350 mm, 647.5 mm에 부착하였다. 또한, H형강의 경우 상⋅하부 50 mm의 플랜지 좌우에 국부좌굴을 확인하기 위하여 스트레인 게이지를 추가적으로 설치하였으며, 강관에는 ± 30°에 해당하는 위치에 강재용 스트레인 게이지를 부착하였다. 스트레인 게이지 및 LVDT 설치 위치는 Fig. 2에 나타내었다.

Fig. 2

Test Set-up and Instrumentation

하중재하는 변위 제어로 3 mm/min의 속도로 하중을 재하하였으며, 하중위치는 단부로부터 648 mm 위치로 다른 시험체들과 비교하여 곡률이 있는 시험체의 곡률 영향을 최소화하기 위하여 곡률강관에 대한 하중가력점이 수직으로 재하될 수 있도록 하였다. 실험체의 하중재하에 따른 거동특성을 비교하기 위해 디지털 카메라로 영상 촬영을 하여 파괴 양상 및 거동을 확인하였다.

3.1 하중 - 처짐 관계

소형 강관부재의 구조성능에 대한 그라우트 충진 효과를 확인하기 위해 곡률을 가진 소형강관에 대한 그라우트 충진 및 곡률 여부와 유사한 강성을 가지는 H형강 부재의 횡방향 하중–처짐 관계를 비교하고, 항복강도와 극한강도를 산정하여 비교⋅분석하였다. 다음 Fig. 3은 계측위치별 실험체의 하중–변위 그래프를 비교하여 나타낸 것이다.

Fig. 3

Load-Displacement Relationship

Fig. 3은 모든 실험체의 하중재하 위치의 하중–처짐 관계를 비교하여 나타낸 것으로 무수축 그라우트 충진 강관 실험체인 GF-T6C60A와 GF-T6C60B 실험체가 비충진 강관 시험체 CT-T6, ST-T6와 비충진 강관과 유사한 강성을 가지는 H-150/75과 비교하여 횡 방향 하중에 대하여 항복하중과 극한강도가 증가하고 있음을 확인 할 수 있다. CT-T6, ST-T6 실험체의 경우 강관의 곡률유무에 따른 하중저항 성능을 비교한 것으로 두 실험체의 항복강도와 극한강도는 유사한 것으로 평가되며 휨 강성이 유사한 H-150/75도 유사한 하중저항 성능을 가지고 있음을 확인할 수 있다.

실험체 단부 외측과 중앙부 하중–변위를 나타낸 Figs. 3(b), (c)에서도 하중재하 위치에서의 하중-변위 관계와 유사한 거동을 가지고 있음을 확인할 수 있으며, 비충진 곡형강관의 경우 상대적으로 탄성 범위 내에서의 강성이 일정 수준 감소되지만 최대 하중은 유사한 수준을 나타내고 있는 것으로 확인되었다.

Fig. 3(a)는 하중–변위 관계로부터 각 실험체의 항복하중과 극한강도를 평가하였다. 항복하중은 탄성구간과 극한강도의 기울기를 기준으로 탄성구간의 기울기와 변곡점이 후 극한강도의 기울기가 만나는 점을 항복하중으로 정의하였으며, 극한강도는 각 실험체의 최대하중으로 정의하였다.

그라우트 충진 여부에 따른 항복하중 및 극한하중 비교결과, 그라우트 충진 실험체인 GF-T6C60의 항복하중과 극한강도가 비충진 강관인 CT-T6 실험체와 비교하여 항복강도는 약 18.13%, 극한강도는 약 19.88% 향상되는 것으로 확인되었으며, 비충진강관과 비교하여 유사한 강성을 가지는 H-150/75과 비교한 경우 그라우트 충진 강관의 항복강도는 약 20.56%, 극한강도는 약 19.30% 증가하는 것으로 평가되었다.

Fig. 4와 Table 4는 H형강 실험체의 실험값을 기준으로 강관부재에 대한 항복강도와 극한강도를 비교하여 나타낸 것이다. 강관에 하중 가력부분 이상 높이까지 그라우트를 충진함으로서 강관부재의 항복강도 및 극한강도가 증가함을 알 수 있으며, 소형강관에 대한 그라우트 충진으로 강관부재의 구조적 성능을 향상시킬 수 있음을 확인 할 수 있다.

Fig. 4

Yield & Ultimate Load Level and Ratio

Table 4

Yield & Ultimate Load Ratio

3.2 하중 - 변형률 관계

그라우트 충진 강관 부재와 비교 실험체에 대한 횡 방향 하중재하에 따른 부재의 변형률을 평가하기 위하여 각 위치에 따른 변형률을 Figs. 5 and 6에 비교하여 나타내었다. 강재 매입부 상하에 부착된 콘크리트의 변형률은 Figs. 5(a) and 5(b)와 같이 대부분 실험체에서 하중 증가에 따라 하중-처짐 그래프와 유사한 수준으로 변형률이 증가하며, 강재 매입부 하부의 압축 응력으로 인한 하부의 변형률이 증가하는 양상을 나타내었다.

Fig. 5

Strain on Surface of Concrete

Fig. 6

Strain of Steel Members

강관부재와 H형강에 설치된 강재의 변형률은 Figs. 6(a) ~ 6(e)에 나타내었다. 대부분의 실험체가 기초 콘크리트와 가까운 위치에서 높은 변형률을 보이며, 하중-변형률 관계도 하중–처짐 결과와 유사하게 강관부재에 대한 그라우트 충진효과에 따라 강관의 국부좌굴 등에 대한 강관의 저항성능이 증가하고, 이에 따라 횡 방향 하중 증가에 대한 변형률 또한 비교 실험체 보다 크게 증가하는 양상을 나타내었다.

3.3 파괴 모드

그라우트 충진 강관 부재와 비교 대상 실험체에 대한 횡 방향 하중재하 결과를 통해 실험체별 파괴양상을 하중재하 진행에서 최종 파괴까지 디지털 카메라를 통하여 확인하였다. Fig. 7은 각 실험체의 최종 파괴특성을 비교하여 나타낸 것으로 변형률 측정 결과와 같이 대부분의 실험체에서 강재와 콘크리트 매입부 경계에서 국부좌굴 및 콘크리트 균열 진전으로 인해 실험체의 파괴가 발생되는 것으로 확인되었다. 그라우트 충진 강관 실험체에서는 GF-T6C60 콘크리트 경계부의 국부좌굴 없이 콘크리트 매입 경계부에서의 균열에 따라 파괴특성이 발생하는 것으로 나타났으며, 비충진 실험체의 경우 횡 방향 하중에 의하여 강관부재 하부의 국부좌굴에 의하여 실험체의 파괴가 발생하여 콘크리트 경계부의 균열이 발생함을 확인하였다. H형강이 매입된 실험체의 경우 기초 콘크리트에 매입된 H형강 플랜지 주변에서 콘크리트 균열이 발생하고 하중재하에 따라 균열확대 및 주위 콘크리트의 박락현상이 발생하며, 최대하중 이후 상부플랜지 부근 콘크리트의 파괴가 발생하였다.

Fig. 7

Failure Modes of Each Specimen