2.1 실험체 계획

외벽조적치장벽체와 내진보강 연결철물을 사용하여 시공된 조적치장벽체에 면내하중을 가하는 준정적실험을 통해 조적치장벽체의 내진성능을 분석하였다. 실험체에 사용된 연결철물 상세는 Fig. 1과 같다.

Fig. 1

The Details of Wall Tie using the Locking Bar

제안된 연결 철물 상세는 수직 록킹 바(Locking bar)를 이용하여 상부 및 하부 벽돌을 상호 묶어서 일체로 작용하게 하여 조적벽체에 지진에 의한 전도 모멘트 발생 시 내진저항성을 극대화시킬 수 있는 방법으로 고안되었다.

실험체는 2.2 m × 2.02 m 크기로 제작하였으며, 주요 실험변수는 연결철물의 배치방법, 즉 정렬배치(L)와 엇모배치(Z)과 연결철물의 보강간격(800 mm × 400 mm, 800 mm × 600 mm) 및 수직 록킹 바의 크기(ϕ3, ϕ6)로 구성하였다. 조적치장벽체는 수직 압축력으로 벽체 자중만을 고려하므로 축방향 압축력은 변수에서 제외하였다.

모든 실험체는 외벽마감을 구성하는 치장벽체로써 철근콘크리트 벽체에 연결철물을 이용하여 0.5B 쌓기로 구성되어 있다. 한편 치장벽체를 연결철물로 정착되는 철근콘크리트 내력벽체를 제작하였으며, 이러한 철근콘크리트 내력벽체는 0.5B 쌓기의 치장벽체에서 전달되는 하중에 의하여 손상을 방지하기 위해 충분한 강도를 갖도록 설계하였다.

또한 연결철물의 보강간격은 BIA (2003)에서 제시한 대로 최대수직간격은 18in. (457 mm), 최대수평간격은 32in. (813 mm)을 참조하여 기본 간격은 800 mm (s_h) × 400 mm (s_v)으로 설정하였고, 국내 시공 실정을 고려하여 수직간격(s_v)을 늘린 800 mm (s_h) × 600 mm (s_v)을 실험변수에 추가하여 보강간격의 효과를 살펴볼 수 있도록 계획하였다. 또한 연결철물의 두께(t)는 2.0 mm로 하였고, 단열재의 두께는 150 mm로 계획하여 시공하였다.

수직 록킹 바의 직경은 3 mm를 기본으로 하여 벽돌 4장이 묶일 수 있도록 계획하였으며, 록킹 바를 설치하지 않은 것과 6 mm를 추가로 계획하여 수직 록킹 바의 효과를 분석하였다. 이러한 실험체의 상세는 Fig. 2에 나타내었고 실험체 일람은 Table 1에 정리하였다.

Fig. 2

The Details of Wall Tie Arrangement

Table 1

Test Specimens

2.2 가력 방법

본 실험은 대우건설기술연구원 대형구조실험동에서 300 kN의 액츄에이터를 사용하였다. 실험체의 상부에 H-200 × 200 × 8 × 12의 가력용 철골 보를 에폭시 접착하여 설치하였으며, 실험체의 횡변위는 가력 보의 중앙부에서 측정하였다. 이러한 실험체 세팅도를 Fig. 3에 나타내었다.

Fig. 3

Setting Plan of Specimen

하중가력은 변위제어방식을 적용하였으며 가력 보를 기준으로 조적벽체 상단에 하중이 도입되도록 하였으며, 하중 단계별로 2회씩 반복 가력 하였다. 이러한 실험체 가력 계획은 Fig. 4에 나타내었다(Jin et al., 2008).

Fig. 4

Loading Plan

2.3 측정 방법

실험체의 측정 계획은 Fig. 5와 같다. 가력에 따른 실험체의 미끄러짐을 보정하기 위하여 하단에 LVDT-12를 설치하였고, 조적벽체의 상하단의 수평변형을 측정하기 위하여 상단에는 LVDT-2, LVDT-3을 설치하였으며, 하단에는 LVDT-8과 LVDT-9를 설치하였다.

Fig. 5

Installation Plan of LVDT

또한 하단에서 조적벽체의 들뜸은 LVDT-10과 LVDT-11을 통해 측정하였으며, 조적벽체가 지지되는 반력벽과 벽체 사이에 연결된 연결철물의 변형량을 측정하기 위하여 LVDT-4, 5, 6, 7을 설치하였다. 그리고 조적벽체의 전단변형을 측정하기 위하여 LVDT-15, 16을 설치하였고, 가력에 따른 조적벽체의 면외방향 이탈을 측정하기 위하여 LVDT-13과 LVDT-14를 가력부 하단에 설치하여 측정하였다.

3.1 재료 시험

조적개체 압축강도, 모르타르 압축강도, 프리즘 압축강도, 그리고 사인장 전단강도 등에 대한 재료시험을 Fig. 6과 같이 수행하였다.

Fig. 6

Material Test

조적개체 압축강도 시험에 사용된 조적개체의 형상은 190 × 90 × 57 mm으로 3개 제작하여 시험을 수행하였으며 평균값은 26.23MPa이다. KS L 4201(점토벽돌, 2017)에 의하면 점토벽돌의 압축강도는 1종(내장재 및 외장재) 24.50MPa, 2종(내장재) 14.70MPa 이상으로 규정하고 있다.

모르타르 공시체 제작에 있어서, KS L 5105 (2007) 기준의 경우 무게 배합비 1:2.45, 혼합수의 양은 시멘트 무게의 48.5%, 플로(Flow)는 110±5(%), 그리고 공시체의 습윤 양생을 제시하고 있다.

모르타르 압축강도 시험편은 실제 조적 벽체 시험체 제작에 사용된 조적용 레미탈로 50 × 50 × 50 mm 크기로 제작하였으며, 28일 기건 양생 후에 모르타르 압축강도 시험을 수행하였다. 그 결과 평균값은 13.4MPa이다. 국내에서는 KS L 5220(건조 시멘트 모르타르, 2018)에서 조적용 모르타르의 28일 강도에 대하여 11MPa 이상으로 규정하고 있다.

또한 실험체에 사용된 강선의 직경은 약 3.75 mm로 수평 철근과 수직 록킹 바에 사용되었다. 이 강선의 인장시험결과, 항복강도(F_y)는 644MPa이고 인장강도(F_u)는 717MPa이다. 탄성계수는 194GPa, 연신률은 19%로 측정되었다.

3.2 균열 및 파괴 양상

외장조적벽체의 준정적실험체는 일반적으로 0.5B 쌓기의 조적치장벽체로서 벽체 두께가 매우 얇아 모르타르와 조적개체와의 접착력이 크지 않으므로, 기초 상단에서 200 mm 부근(벽돌 2~3단 위치)의 수평 줄눈에서 균열이 발생하였으며, 동일한 위치에서 균열 폭의 증가와 균열이 진전되는 양상을 보였다.

EML-S600-L3-I 실험체는 Step 1 (0.125%) 정가력에서 벽체 중앙부에서 벽돌에 균열이 발생하였으며, 부가력에서는 중앙 하단에서 모르타르와 벽돌 계면에서 균열이 발생하였다. 이하 변위가 증가함에 따라 조적벽체 면에서의 균열이 확대되고, 벽체 단부쪽에서 수직균열이 발생함에 따라 벽돌이 쪼개짐이 발생하는 등 변형이 증가하였다(Fig. 7(a) 참조).

Fig. 7

Failure Mode of Specimens

EML-S600-L3-I 실험체를 제외한 모든 실험체는 Fig. 7(b)에서 보는 바와 같이 기초 상단에서 200 mm 부근에서 줄눈 모르타르가 미끄러짐(Bed Joint Sliding)이 발생하였으며, 이후 동일한 위치에서 수평 줄눈의 균열이 폭이 확대되어 수평력을 지지하였다. 이는 연결철물의 수직 간격이 좁아지면 조적벽 개체 사이의 부착력이 증가되고 이에 따라 수평하중이 가장 집중되는 벽체 하단부에서 가장 약한 부분인 줄눈 모르타르에서 먼저 균열이 발생되기 때문이다. 전단거동에 영향을 주는 자중 이외 축방향 압축력이 없으므로 사인장 균열은 거의 발생하지 않았다.

3.3 하중-변위각 관계

각 실험체별 하중(Lateral Load)-변위각(Drift ratio) 곡선을 Fig. 8에 나타내었다. 단열재 150 mm을 설치하지 않은 실험체(EML-S400-L30-×)를 제외하고 모든 실험체는 Step 1 (0.125%) 정가력 시 모르타르 줄눈에서 균열이 발생하여 항복 하중(P_y)에 도달하였고, 이 때의 변위를 항복 변위(∆_y)로 정의하였다. 이 후 부가력에서는 조적벽에 균열이 발생하였으므로 강성과 강도가 정가력 때보다 상대적으로 낮았다. 그 이후 Step 2 (0.25%)에서는 변위가 증가함에 따라 조적벽체의 강성과 강도가 감소하였지만, Step 3 (0.375%) 이후에서는 강성은 줄어들지만, 강도는 증가하는 양상을 보였다.

Fig. 8

The Load-Displacement Curve

단열재를 설치하지 않은 실험체(EML-S400-L30-×)에서는 Step 1 (0.125%) 정가력 시 모르타르 줄눈에 균열이 발생하였음에도 Step 2 이후에서도 강도가 증가하고 있는 것을 알 수 있다. 단열재를 설치하지 않은 실험체에서는 연결철물의 길이가 다른 실험체에 비해 상대적으로 짧아 연결철물의 강도가 조적벽체의 강도에 기여한 결과로 판단된다.

모든 실험체가 목표로 하는 변위각 2% 이상을 달성하였으며 각 실험체별로 최종 변위각에서의 하중 및 변위를 최종 강도(P_R)와 최종 변위(∆_R)로 정의 하여 Table 2에 나타내었다.

Table 2

Test Results

연결철물을 설치하지 않은 실험체에서는 변위각 1.5%에서 갑작스럽게 면외방향으로 전도하는데, 이는 추가적인 수직하중이 존재하지 않고 벽체 두께가 매우 세장하므로, 강체회전 부위의 균열이 발생하여 종국적으로 구조적 안전성을 잃고 갑작스런 면외-전도 파괴가 일어난 것으로 보고한 바 있다(Jin et al., 2008).

연결철물의 수직 간격(s_v)이 600 mm와 400 mm로 서로 다른 실험체 EML-S600-L3-I와 EML-S400–L3-I의 실험결과를 Table 2 및 Fig. 8에서 살펴보면, 정가력 시 항복하중(P_y+)은 각각 12.5kN과 18.0kN이고, 최종강도(P_R+)는 14.0kN과 17.6kN으로 수직 간격이 좁은 실험체가 더 좋은 저항 성능을 보이고 있다.

또한 수직 록킹 바의 크기가 서로 다른 실험체 EML-S400-L6-I, EML-S400-L3-I 및 EML-S400-L×-I의 실험결과를 살펴보면, 정가력 시 항복하중(P_y+)은 록킹 바의 크기가 클수록 크지만, 최종강도(P_R+)는 록킹 바의 크기가 작을수록 큰 경향을 보이고 있다.

마지막으로 연결철물의 배치를 정렬배치(L) 또는 엇모배치(Z)의 경우의 실험체 EMZ-S400-L3-I 및 EML-S400-L3-I의 실험결과를 살펴보면, 연결철물이 정렬배치된 실험체가 항복강도(P_y+)와 최종강도(P_R+)가 더 큼을 알 수 있었다.

3.4 외벽조적치장벽체의 내진성능평가

비구조요소에 대한 국내의 내진설계기준은 건축구조기준(KBC, 2016)에 다음의 Eq. (1)과 같이 규정된 등가정적하중(F_p)을 견디도록 되어 있다(MOLIT, 2016).

단, F_p는 다음의 값을 초과할 필요는 없다.

그러나 F_p는 다음의 값 이상이 되어야 한다.

여기서, a_p: 증폭계수(=1.0, 표면마감재 중 변형성능이 낮은 부재 및 부착물), F_p: 비구조요소 질량 중심에 작용하는 설계지진력, I_p: 비구조요소의 중요도계수(=1.0), h: 구조물의 밑면으로부터 지붕층까지의 평균높이(=2m), R_p: 비구조요소의 반응수정계수(=1.25, 표면마감재 중 변형성능이 낮은 부재 및 부착물), S_DS: 단주기에서의 설계스펙트럼가속도(지진구역 Ⅰ S=0.22, 지반종류 S_D가정), W_p: 비구조요소의 가동중량(=4.5kN, 벽돌 1매의 무게 15N), z: 구조물의 밑면으로부터 비구조요소가 부착된 높이(=2m)

이러한 국내건축구조기준(KBC 2016)을 이용하여 본 실험체가 부담하여야 할 등가정적횡하중(F_p)의 크기는 2.4kN이다. Table 2와 Fig. 8에서 보는 바와 같이 모든 실험체는 국내건축구조기준에서 요구하는 등가정적횡하중을 만족하고 있음을 알 수 있다.

또한 FEMA273에서는 건축 비구조요소인 외장재 중 매입형 치장벽체(Anchored Veneer)의 성능수준에 대한 한계상태를 횡변위로 규정하고 있는데 즉시거주(Immediate Occupancy, IO) 성능수준은 1%로 인명안전(Life Safety, LS) 성능수준은 2%로제시하고 있다(FEMA, 1997). Fig. 8에서 나타낸 바와 같이 모든 실험체는 2% 이상의 횡변위각 성능을 발휘하여 인명안전(LS)의 성능 수준을 만족하고 있음을 확인할 수 있다.